WIPO专利WO1991019824A1 Composite roll for use in rolling and manufacture thereof

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公开号:WO1991019824A1
申请号:PCT/JP1991/000798
申请日:1991-06-13
公开日:1991-12-26
发明作者:Mitsuo Hashimoto；Seiji Otomo；Masatoshi Ayagaki；Kenzo Sawada；Shigeru Uchida
申请人:Nippon Steel Corporation；
IPC主号:B32B15-00

专利说明:
[0001] 明細書圧延用複合ロール及びその製造方法〔技術分野〕
[0002] 本発明は固相芯材の周囲に外層材を铸造して構成した圧延用複合ロール及びその製造方法に関する。
[0003] 〔背景技術〕
[0004] 従来熱間圧延用ロールとしては、適度の耐摩耗性と耐クラック性を有した C 2〜 3. 2 %、 Cr 12〜18%、 Ni, Mo各 2 %以下の高合金クロム铸鉄あるいは、 C 3〜 3. 4 %、 Cr 0. 4 〜： I. 5 %、 Ni 2〜 5 %、 Mo 0. 2〜 1. 0 %の高合金グレン寿鉄が広く使用されている（鉄鐧基礎共同研究会 "鉄鋼材料の摩耗"（1984)P16) 。また、特開昭 58-87249号公報において、 C 2. 4〜 3. 5 %、 V 6. 1 〜14%に、 Cr, Mo, W, Co の各合金元素を舍有した耐摩耗铸鉄ロール材が試みられ、耐摩耗性の向上がはかられた。
[0005] また、この種のロールを製造する技術として、例えば特公昭 59-19786及び特開昭 61- 60256号公報に開示されているように、予熱コイルにより予熱された芯材の周囲に冷却型を設け、該冷却型内に溶湯を加熱コイルにより、加熱しつつ導入し、外層を溶着する技術が知られている。
[0006] このような圧延用ロールに要求される重要な具備特性は、耐摩耗性と耐クラック性である。摩耗が少なければ、圧延した製品の板厚精度が向上するとともに、ロールの組み替え頻度も少なくなり、作業能率が向上する。
[0007] 一方、耐クラック性が不足すると使用中の熱及び機械的負荷により、割れが発生し、大きなトラブルとなる。従って、両特性を兼備することが強く望まれている。
[0008] この点、従来の高クロム鐃鉄及び高合金グレン铸鉄に比べ特開昭 58 - 87249号に示された耐摩耗材は、良好な耐摩耗性が確認されている。しかしながら、耐クラック性の改善が必要である。
[0009] また、圧延用ロールに要求される他の重要な具備特性に、耐肌荒れ性とロール表面粗さがある。即ち、圧延に供した口ールの表面粗さが小さいほど、このロールによつて圧延した製品の表面が美麗なものができるためロールの表面粗さを小さくし、耐肌荒れ性を改善することが強く望まれている。
[0010] 〔発明の開示〕
[0011] 本発明は上述の実情に鑑み耐摩耗性及び耐クラック性、特に耐肌荒れ性に優れた熱間圧延用複合ロールを提供することを目的とする。
[0012] また、本発明はか ^るロールを芯材の周囲に外層材をクラッドさせて成形する複合形成方法を提供することを目的とする。
[0013] 本発明者らは上述した目的を達成すベく種々の検討を重ねたところ、上記のような複合ロールにおける上記特性を改良するには、特定の成分と結晶組織を有する鋼が必要であり、また、複合ロールの形成方法においては溶湯の冷却条件（必要により誘導加熱条件）を特定することが重要であることを見出し、本発明を完成した。
[0014] すなわち、本発明の要旨とするところは、複合ロール外層部が、重量％で、 C ： 1. 5 〜 2. 4 %、 V ： 3 〜 6 %、及び Cr Mo又は Wの少くとも 1種の元素を 10〜20%舍有し、必要により接種材として、： 0.05〜 0.20%又は T i ： 0.02〜 0.10 %の 1種又は 2種の元素を舍有し、残部 F e 及び不可避的不純物からなる鋼であってかつ、前記外層部の組織が 30〜； 150 卿の結晶粒径を有するとともにその粒界に晶出した共晶炭化物で囲まれた金属組織或いは上記結晶の基地組織内に更に初晶炭化物が分散晶出した金属組織からなるところにある。更に、本発明の他の要旨は上記鐧成分からなる溶湯を耐火枠と芯材との間に注-入して誘導加熱を行い、次いで該耐火枠の下端に設けた水冷モールドで前記溶湯を平均凝固速度 4 〜 50讓ノ分で冷却凝固して外層部を形成し、しかる後、一体となつた外周部と芯材を順次引出して複合ロールを製造する方法にある。
[0015] 本発明に従って製造された複合ロールはその外層部組織を、硬い M₆C炭化物（特に（Cr, o, W) ₆C 炭化物）が微細結晶粒の基地組織（オーステナイト組織）の粒舁に晶出した組織、或いは上記外層部組織の基地組織内に更に硬い M C炭化物
[0016] (特に V C炭化物）が分散した極めて緻密な組織を有し、かつ、該ロールの熱処理（焼入れ、焼戻し）により硬化した基地組織を有するので、従来の熱間圧延用ロールに比べ耐肌荒れ性と耐摩耗性の極めて優れたロールを提供することができる。
[0017] 〔図面の簡単な説明〕
[0018] 第 1図は結晶粒径とロール使用後の表面粗さとの関係を示した図である。第 2図は平均凝固速度と結晶粒径の関係を示した図である。第 3図は本発明のロール製造過程における組織の変化を示した図である。第 4図は本発明のロール組織を表す顕微鏡組織写真とその説明図である。第 5図は加熱コィルの周波数と異物巻込み状態の関係を示す図である。
[0019] 第 6図は本発明の製造方法を実施するための装置の概要を示す一部断面斜視図である。第 7図は第 6図の装置の主要部を模式的に示す断面概略図である。
[0020] 〔発明を実施するための最良の形態〕
[0021] 次に、本発明を実施するための最良の形態を詳細に説明する。
[0022] 先ず本発明のロール外層部の成分について説明する。
[0023] ロール外層部の成分として、 Cの含有量を前記範囲 1. 5〜 2. 4 %に限定する理由は次のとおりである。すなわち、 Cが下限値未満では硬い炭化物の晶出が少なく耐摩耗性が著しく劣化し、向上が望めなくなる。一方、上限値を超えるときは脆弱な炭化物が増加し、耐クラック性を損なうとともにかえつて強靱性も低下することにより耐摩耗性をも低下させ、本発明の目的は達成できない。一般的には、 C含有量を高めると硬い炭化物の量が増加し耐摩耗性は向上すると考えられる。しかし、本発明においては多量の合金元素を舍有するため、この炭化物の形態と量が変化する。そこで、本願発明は耐肌荒れ性と耐摩耗性を兼備するための Cの最適範囲として、 1. 5〜 2. 4 %を見いだしたものである。
[0024] この点、特開昭 58 - 87249号に示されたものは Cが高すぎて、かえつて耐摩耗性を低下させている。
[0025] Vの含有量は従来のセメンタイト（FeC) 系やクロム炭化物 (Cr ₇ C ₃ ) 系炭化物に比べ極めて硬い M C炭化物（本願発明では V C ) を晶出するため Cとのバランスで選択される。特に、本発明においては、 V C炭化物は溶湯より初晶の炭化物として直接晶出し、組織を制御するもっとも重要な要因であるため特に重要である。
[0026] すなわち、 C 1. 5〜 2. 4 %の範囲において、 Vが下限値の 3 %未満では硬い V C系炭化物が晶出せず、基地組織に入つてしまう。
[0027] 一方、 6 %以上では前記のように初晶の炭化物であるため炭化物の量が増大し、耐肌荒れ性を損なうとともに、 V C炭化物の比重が溶湯に比べ非常に小さいので分布が偏り均質な材料ができないため、前記範囲に制御しなければならない。
[0028] Cr , Mo , Wの合金元素はいずれも主として Cと結合し、共晶炭化物を形成するが、本発明においては非常に硬い M ₆ C系である。従って、耐摩耗性と強靱性を兼備する役目を果たしており、形成する炭化物の量を制御するため、上記 3元素の少くとも 1種の元素の含有量を 10〜22%に限定しなければならない。
[0029] すなわち、下限値の 10%以下では硬い炭化物が少なく耐摩耗性が不足する。
[0030] 一方、上限値の 22%を超えると炭化物が増加し過ぎて耐肌荒れ性を損なうため、本願発明の耐肌荒れ性と耐摩耗性を兼備するには、この範囲にしなければならない。
[0031] 尚、 Cr 及び Mo はその一部が基地組織に分配され焼き入れ性を増大させるとともに、特に高温での析出硬化の作用を有する。
[0032] また、 A£ , Ti等の酸化物生成元素はロール踌造中に溶湯へ接種されると溶湯中に酸化物例えば A 1₂0₃, Ti ₂0₃などが生成し、この酸化物が核となって、この周囲に V C炭化物が晶出する。従って、 V C炭化物を分散晶出するには重要な元素であって、上記元素の内の 1種又は 2種を A £ ： 0.05〜 0.20 %、 Τ ί ： 0.02〜0.10%の範囲で添加する必要がある。
[0033] この他に必須の成分ではないが、溶湯の脱酸等の理由で、溶解技術上、有用な元素である S i ならびに Mn を、それぞれ約 0. 3〜 1. 5 %程度舍むことは差し支えない。
[0034] また、 P , S等の不純物についても、通常の鐃物に含まれる 0.03%以下程度のものであれば舍有されても差し支えなくこれらは、本発明の効果を何等 §なわしめるものではないまた、 Ni はこの種のロールにおいて耐肌荒れ性を損なうため、 1 %以下にすることが望ましい。
[0035] なお、本発明において、 Co は金属組織の内の基地の高温強度及び高温硬さを向上させるので、 0. 1〜10 %、好ましくは 5〜10 %を添加するとロールの耐肌荒れ性、耐摩耗性を更に向上することができる。
[0036] 次に、特に耐肌荒れ性に優れている緻密な凝固組織について説明する。
[0037] 通常熱間圧延においては、ロール表面が 600〜800 てという高温になるため、基地組織は焼戻軟化される。従って、一般に使用されている高クロム鐯鉄ゃ高合金グレン铸鉄等の踌鉄系ロールにおいては、高温でも安定な炭化物に対し基地組織が優先摩耗されて、ロール表面に凹凸が生じ、肌荒れが生じる。かゝる肌荒れを防止するためには基地組織を微細にし、かつ硬い炭化物を基地組織の結晶粒界更には結晶粒内に多量に晶出分散せしめることが重要である。
[0038] 本発明者らはロール使用後のロール表面粗さ R a ( ）が
[0039] 1. 6〜0. 3 の範囲にあるとロールの肌荒れを防止できると共に圧延中でのロールと圧延製品との間のスリップ発生も阻止できることを確認した。
[0040] そしてか、る範囲の表面粗さを得るためにはロール組織の結晶粒径を 30〜： 150 卿の範囲にする必要があることを究明したのである。
[0041] これを第 1図に示す。同図の縦軸は表面粗さ R a (卿）を表し、横軸は結晶粒径（卿）を表す。本発明が意図している表面粗さは図中の ·印の範囲である力同図ではこの表面粗さを得るために必要な結晶粒径は 30〜： 150 卿であることを示している。このような表面粗さを常に維持するためにはロールに耐摩耗性と強靱性を付与する必要がある。このため、本発明は硬い M₆C炭化物を共晶として結晶粒界に、また更に緻密な組織を得るためにこれに加え、極めて硬い M C炭化物を初晶として基地組織の結晶粒内に晶出せしめたのである。
[0042] こで、本発明に係る組織の生成過程について、前述の酸化物生成元素を溶湯に接種した場合を例にとり説明する。
[0043] 第 3図は溶湯の冷却凝固進行過程を示したもので、本究明の成分を有する溶湯（ L) (過程 1 ) を冷却して該溶湯から初晶 MC(VC)炭化物を分散晶出させる。該炭化物は溶湯中に生成した酸化物（A1₂0₃など）を核として、容易にかつ確実に晶出する（過程 2 ) 。
[0044] 更に冷却が進むと初晶 M C炭化物の周囲に初晶オーステナィト（ r Jが晶出し、デンドライト状に成長する（過程 3 ) < 次に、残存溶湯（ L ) が共晶温度で共晶凝固し、共晶 M₆C ((Cr, Mo, W) ₆C) 炭化物と共晶オーステナイト（ r ₂)が晶出する（過程 4 ) 。
[0045] 前述したように、本発明では結晶粒径を 30〜： 150 卿にするが、この結晶粒径は凝固時の結晶粒径をいゝ、過程 4で示すように結晶粒界に晶出した共晶 M₆C炭化物によつて囲まれた結晶粒の最大径を結晶粒径とする。従って微細な結晶粒の粒界或いは粒内に硬い炭化物が晶出している組織となっている, 次に、上記金属組織を有する本発明ロールの製造方法について説明する。
[0046] 本発明の複合ロールは第 6図及び第 7図の装置によって製造される。
[0047] 同図に示されるように、 SCM440等の合金鐧からなるロッド状芯材 1が昇降可能に設置され、該芯材 1 が挿通された開口を有するプラットホーム 3上には、上部から順に予熱コイル 4、耐火枠 5、誘導加熱コィル 6及び水冷モールド 7がそれぞれ芯材 1 を中心として同軸的に配設されている。芯材 1 は低い速度をもつて下方に一定速度で運動するよう図示外の手段により支持されている。か、る装置においてまず予熱コィル 4 により芯材 1 を加熱し、取鍋 8に貯留された高速度鋼等からなる溶湯 9をノズル 8 aを介して予熱された芯材 1 の外周と耐火枠 5 とにより郭成された環状空隙内に導入する。耐火枠 5の周囲に設けた加熱コィル 6により耐火枠 5内の溶湯 9が加熱される。耐火枠 5の下端は、水冷モールド 7 に接しており、水冷モールド Ί と芯材 1 との間に導入された溶湯が順次凝固し外層部 2を形成する。
[0048] このような装置で複合ロールを製造するに際し、最も重要なのは溶湯の誘導加熱コィル 6による加熱と水冷モールド Ί による冷却である。すなわち、上記加熱は芯材 1 の外周面を外層部 2に溶着せしめるための重要な事項であり、また、上記冷却は 30〜： 150 の結晶粒径の組織を得るための重要な事項である。
[0049] 凝固による組織の大きさ、具体的には結晶粒径は凝固速度によって決まる。したがって結晶粒径を小さくし組織を微細化するには凝固速度を大きくしなければならない。しかしながら、従来の最も一般的な製造法である遠心鐯造は金型の抜熱にたよるため自づと限界があり、また、ロールの大きさの影響を受けせいぜい熱間圧延仕上用ロールとしては 200卿程度の結晶粒径が限界であつた。
[0050] これに対し、本発明において採用した連続铸造法は水冷錶型（モールド）を介して、積極的に水冷することが可能なため、凝固速度を大きくすることができる。具体的には、口一ル表面粗さ Ra 0. 3〜： 1. 5卿に相当する結晶粒径 30〜： L50 m を得るには平均凝固速度すなわち、この場合は引抜き速度を 4〜50跏分とすることにより可能となる。
[0051] 第 2図は実施例 2における結晶粒径（； m (縦軸）と平均凝面速度（咖/分) (横軸）の関係を示したもので、 30〜： 150 m の粒径を得るには 4〜50nimZ分の凝固速度が必要であることを示している。
[0052] 第 4図は前記铸造設備を用い、溶湯の主要成分が、 C ： 2.13%、 Cr ： 5.13%、 Mo ： 6.48%、 V ： 5.31%. W ： 4.12%、 A ϋ ： 0.10%からなり、かつ凝固速度 20羅 /分で鐃造したロール外層部における顕微鏡金属組織を示すものである。上記写真及びその解説図より明らかのように、本発明の組織は粒径 80;πηの結晶粒の周囲を共晶炭化物が囲み、しかも初晶炭化物が基地内に散在している。
[0053] なお、結晶粒径を小さくするために凝固速度を大きくすると、副作用として外層と芯材の溶着が損なわれることがある, そこで、前述したように外層溶湯に誘導加熱コィルを用いて熱を供給し、完全に溶着させる必要がある。しかしながら誘導加熱は熱を供給するとともに溶湯を撹拌させるため加熱電力を増加するとともに撹拌力も増加し、溶湯表面の酸化被膜材およびスラグ等の異物を凝固界面に結果として凝固後の外層に異物が残存し、著しく品質を損なう場合がある。これを防止するため、撹拌力を抑制する目的で周波数を大きくする必要があり、第 5図に示すとうり、 5 KHz 以上にすることによりこの異物かみ込みによる欠陥を防止することが可能となつた。
[0054] 以上のようにして連続鐯造された複合ロールは通常の焼入処理が施され、凝固時に晶出したオーステナイトが硬いマルテンサイトになり、更に焼戻されて焼戻しマルテンサイトとなる。
[0055] このように本発明の複合ロールは硬くかつ緻密な組織を有しているので熱間圧延用ロールとして極めて優れている。
[0056] 〔実施例〕
[0057] (実施例 1 )
[0058] 第 6図に示す装置を使用して、第 1表の本発明例 1 , 2 , 3 の欄で示す化学成分からなる熱間仕上圧延用ワークロールを連続铸造した。溶解は高周波炉を用い、芯材に鍛鐧（SCM440) を採用した。熱処理は铸造後焼鈍し、更に焼入れ、焼戻しの熱処理を施した。第 1 表
[0059] t
[0060] 第 1表に、本発明例 1 〜 3および比較例 1 〜 5 との具体的な製造品質、実機圧延での使用成績の比較一覧を示すが、本発明例 1 , 2 , 3の結晶粒径は 150 , 80 , 50 卿であり、使用後の表面粗さはそれぞれ R a = 1. 6 , 0. 9 , 0. 5 卿と極めて良好な品質を得ることができた。又、圧延使用中に、ロールと圧延製品の間にスリップも発生しなかった。
[0061] (実施例 2 )
[0062] 第 6図の装置を使用し、第 2表の本発明例 1 〜 3で示す外層部と芯材の化学成分からなる熱間仕上圧延用ワークロールを連続踌造した。製造条件、製造品質、使用品質を比較例 1 〜 5 とともに第 2表に表示した。
[0063] 第 2 表化学成成分
[0064] No. 製造法 121分し S i Mn P Ni Cr Mo V W し0 外層 2.05 0.61 0.53 0.014 0.012 0.03 4.85 6.40 5, 19 4.86 0.91
[0065] 1 sm
[0066] 本 jじ材 0.42 0.25 0.75 0.015 0.007 0.13 1.04 0.17 ― ― 一発外層 2.00 0.58 0.51 0.015 0.011 0.04 4.93 6.38 5.08 4.66 7.81
[0067] 2
[0068] 明じ 0.41 0.28 0.81 0.015 0.010 0.13 1.02 0.18 ― ― 一例外層 2.03 0.57 0.51 0.014 0.013 0.03 5.49 6.52 5.10 4· 03 3.06
[0069] 3 〃
[0070] jじ材 0.39 0.26 0.77 0.014 0.012 0.14 1.05 0.17 ― ― ― 外層 3.28 0.82 0.90 0.015 0.012 4.41 1.68 0.46 ― ― 一
[0071] 1 遠も ii法
[0072] 'じ、材 3.25 1.75 0.44 0.040 0.013 0.77 0.34 0.18 ― ― MgO.052 比 2.85 0.59 1.09 0.018 0.011 1.26 17.69 1.09 0.20
[0073] 2 〃
[0074] ίじ 3.32 3.15 0.45 0.023 0.006 0.50 0.07 0.01 MgO.043 牵父
[0075] 2.53 0.60 0.51 0.014 0.011 0.03 5.23 6.12 6.84 4· 51
[0076] 3 扁織法
[0077] 例じ材 0.40 0.26 0.79 0.014 0.008 0.12 1.05 0.18
[0078] 4 粉末冶金法 2.27 0.52 0.70 0.020 0.014 0.09 6.21 7.70 4.59 3· 55
[0079] 5 〃 2.35 0.53 0.63 0.018 0.015 1.31 16.02 1.31 0, 18 <0·01
[0080] 第 2 表（続き）製造条件制 iSb
[0081] 製 JS nn 質使用品
[0082] No. 接種瞬の加 M C fct 曰硬さ故時の平ローレと
[0083] -/I . の熱コ炭體板とのス O 右 M. m/分 Γ イル h ψ クラック
[0084] の漏の分散 (Hs) y 'ンプの (KHz) み ⁴ mさ有無
[0085] 1570 Αί 4 5 150
[0086] 1 0.1% に分 β Mハ". 85.0 9255Ton 0.6隱ノ回 1.5 ハ" 本
[0087] (») 一一 (5.30) (0.50)
[0088] 発 1580 Α£ 20 5 80
[0089] 2 0.1% ，こ分 Stt" 84.0 10182 〃 0.4 " 0.7 明 (») ― —— (5.83) (0.33)
[0090] 1570 Ti 40 8 纖蚋 40
[0091] 例 3 0.05% に to 85.0 10532 0.4 " 0.4 M 画本） (6.03) (0.33)
[0092] 1310 Ca-Si 3 —— ― 230
[0093] 1 0.15% 79.5 1746 " 1.2 〃 2.8 Mハ"
[0094] 1340 (1.00) (1.00)
[0095] 比
[0096] 1375 fiE 5 200 74.5 273 〃 1.8 " 2.5 Mハ"
[0097] 2
[0098] 1350 (1.57) (1.50)
[0099] 較
[0100] 1550 、、 2.5 5 180
[0101] 3 .Tttt
[0102] 、 85.0 6192 〃 1.5 " 2.0 例 (隱 (3.55) (1.25)
[0103] 4 25 82.5 0.2 有
[0104] 5 一 5 73.0 0.1 有
[0105] 本発明の複合ロールは製造品質、使用品質とも、優れた性質を示した。
[0106] すなわち、耐摩耗性においては、本発明の化学成分においては従来の 5倍以上との極めて優れた性能を示すとともに、使用後の表面粗さも小さく、耐肌荒性も向上した。
[0107] 本発明例 1 , 2 , 3 の結晶粒径は 150 , 80 , 50 であり、使用後の表面粗さはそれぞれ R a = 1. 6 , 0. 9 , 0. 5卿と極めて良好であつたが、結晶粒径の小さい方がさらに良好であつた。なお、比較例 4 , 5 は粉末冶金法により製造したものであるが、組織が微小すぎるがために、使用後の表面粗さが小さすぎ、圧延使用中にロールと圧延製品の間にスリップが発生し、使用に耐え得なかった。
[0108] 〔産業上の利用分野〕
[0109] 本発明を熱間圧延用ロールに適用することにより、良好な耐摩耗性とともに、強靱性不足によるクラック等の発生もない高品質なロールを供給することが可能となり、特に耐肌荒れ性については、従来ロールに比べ極めて良好な成績が確認されており、従って本発明ロールは工業的に多大な価値を有するものである。

权利要求:
Claims 請求の範囲
1. 外層部内周面と芯材外周面を溶着して構成した圧延用複合ロールにおいて、前記外層部が重量で、 C ： 1. 5 〜 2. 4 %、 V ： 3 〜 6 %、 Cr， Mo又は Wの少くとも 1種を 10〜20% 舍有し、残部 F e 及び不可避的不純物からなる鐧で形成され. さらに前記外層部の組織が 30〜： 150 の結晶粒径を有し、かつその粒界に晶出した共晶炭化物で囲まれた金属組織からなることを特徴とする圧延用複合ロール。
2. 前記化学成分に接種材として A ： 0.05〜 0.20%又は Ti ： 0.02〜 0.10%の 1種又は 2種を添加し、前記外層部の組織を構成する結晶粒内に初晶炭化物を溶湯中に生成した酸化物を核として晶出せしめた請求の範囲 1記載の複合ロール。
3. 重量で Co ： 0. 1 〜10%舍有する請求の範囲 1又は 2 記載の複合ロール。
4. 重量で Co ： 5〜： 10%舍有する請求の範囲 1又は 2記載の複合ロール。
5. 重量で C ： 1. 5 〜 2. 4 %、 V ： 3 〜 6 %、 Cr, Mo又は Wの少くとも 1種： 10〜20%を舍有し残部？8 及び不可避的不純物からなる溶湯を耐火枠と芯材との間に注入して加熱し、次いで該耐火枠の下端に設けた水冷モールドで前記溶湯を平均凝固速度 4 〜50誦 Z分で冷却凝固して外層部を形成し、しかる後、一体となった外周部と芯材を順次引出すことを特徴とする圧延用複合ロールの製造方法。
6. 前記化学成分に接種材として A £ ： 0.05〜 0.20%又は Ti ： 0.02〜 0.10%の 1種又は 2種を添加して铸造する請求の範囲 5記載の製造方法。
7. 重量で Co ： 0. 1〜： 10%舍有する請求の範囲 5又は 6 記載の製造方法。
8. 前記耐火枠の外周に設けた加熱コイルに 5 KHz 以上の周波数の高周波電流を供給して溶湯を加熱する請求の範囲 5 又は 6記載の製造方法。

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